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            1. 鋁業新聞
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              冷推彎無縫鋁管可以經受大的塑性變形
              來源:鋁管,6061鋁管,合金鋁管,無縫鋁管,方鋁管,大口徑鋁管,厚壁鋁管,天津吉斯特鋁業有限公司    發布時間: 2019/10/25 20:37:58    次瀏覽   大小:  16px  14px  12px
              所以需要在管路內表面制備高的氧化鋁陶瓷層;谏鲜鰡栴},本文提出了新的路線:首先采用內爆法將鋁管與無縫鋁管(或鈦管)進行復合,使純鋁覆層與基管之間實現冶金結合;其次采用冷推彎及液壓脹形的成形工藝對帶有鋁…

              所以需要在管路內表面制備高的氧化鋁陶瓷層;谏鲜鰡栴},本文提出了新的路線:首先采用內爆法將鋁管無縫鋁管(或鈦管)進行復合,使鋁覆層與基管之間實現冶金結合;其次采用冷推彎及液壓脹形的成形工藝對帶有鋁層的雙金屬管坯進行塑性變形,制備雙金屬復合彎頭及三通無縫鋁管;后采用微弧氧化工藝將鋁層實施陶瓷化處理。但是由于管路連接件如三通、彎頭形狀相對復雜,

              采用常規難以實現在其內表面制備氧化鋁陶瓷涂層的目的另外,石化等工程領域中常使用鈦合金管道,而鈦合金由于自身抗沖刷、耐磨損性能較差,亦需要在復雜的管道內表面制備氧化鋁涂層。通過本工藝路線,終在彎頭或三通無縫鋁管內表面原位生成氧化鋁陶瓷層。本文的三項關鍵分別為:制備帶有鋁層且界有冶金結合的高雙金屬無縫鋁管;雙金屬復合彎頭及三通的塑性成形規律及變形機理;鋁層的陶瓷化以致密的α-A l_2O_3采用壓剪試驗、徑向壓扁及彎曲試驗對雙金屬無縫鋁管的結合性能進行了鋁-鐵、鋁-316L不銹鋼、鋁-CLA M鋼的界面剪切強度分別為76.075.673.8MPa三種體系的無縫鋁管彎曲試樣內彎及外彎角度超出138°時、徑向壓扁率為33%時,界面無任何開裂。采用復合工藝制備了尺寸精度高、內表面好、界面結合強度高的雙金屬無縫鋁管。對鋁-316L不銹鋼體系、鋁-鐵體系、鋁-CLA M鋼體系的雙金屬無縫鋁管起爆端、無縫鋁管中部及尾部結合進行了評價。結果表明,鋁覆層與基管的界面結合性能優良,可以經受大的塑性變形。研究結果表明,相同的管坯直徑條件下,隨著彎曲段相對彎曲半徑的增大,無縫鋁管坯材料的貼模效果、圓截面畸變及壁厚均勻性得以明顯;芯棒材料對于成形效果具有重要影響,使用剛性芯棒和低熔點合金芯棒對于減。鋁-無縫鋁管的冷推彎成形中,采用有限元研究了不同的相對半徑、不同的芯棒材料及系數對推彎成形效果的影響。另外,研究了兩端帶有直段且具有矩形截面的鋁-CLA M鋼雙金屬特殊彎管冷推彎成形,提出了不同于圓形截面管材的推彎塑性變形機理:材料的流動沿軸向進行,難以越過剛性棱邊進行徑向補料,故終造成彎曲段外側減薄難以快速補料,減薄更加嚴重;彎曲段內側則由于剛性區的作用,增厚現象得以。鋁-無縫鋁管的內高壓成形中,采用有限元模擬研究了支管頂部位置及過渡圓角區域的鋼層節點、鋁層節點隨時間變化的歷史曲線;其次研究了各金屬層在典型截面線上的厚度分布規律,并與單層不銹鋼三通壁厚規律進行了對比分析。鋁-鐵雙金屬復合彎頭的冷推彎成形中,研究了推彎后的界面結合情況、等效應力場及應變場。另外,對復合三通成形中的內壓力、系數以及推進距離對于支管高度以及壁厚減薄率的影響規律進行了研究。結果表明,復合三通的成形內壓不宜過高;應選擇具有較小系數的劑;軸向推進距離對于復合三通的壁厚均勻性無明顯影響,但對支管高度影響較大。鋁-CLA M鋼體系的雙金屬復合三通的內高壓成形中,研究了內壓及系數對鋁-CLA M鋼鐵雙金屬壁厚分布及支管高度影響。根據模擬結果,對鋁-冷推彎、鋁-鐵及鋁-CLA M體系的雙金屬復合三通進行了實際的內高壓成形試驗,終了高的復合三通無縫鋁管。通過上述工藝,可實現在無縫鋁管內表面制備氧化鋁層。首先對鋁-鈦進行復合,對復合后的界面形貌、元素分布及物相進行了表征;對內、外層的界面結合強度以及壓扁、壓縮等性能進行了采用冷推彎及液壓脹形工藝成功制備了鋁-鈦雙金屬復合彎頭及三通無縫鋁管。采用微弧氧化工藝對鋁-316L不銹鋼、鋁-鐵、鋁-CLA M鋼及鋁-鈦體系的雙金屬復合無縫鋁管鋁層進行陶瓷化處理。首先研究了基于硅酸鹽體系的電解液、電流密度及氧化時間對氧化鋁層厚度、顯微硬度、表面粗糙度及氧化鋁晶型的影響規律并分析了微弧氧化成膜機理。研究結果表明,采用2g/L3g/L硅酸鈉、5g/L六偏鈉、10g/L酒石酸鈉的電解液,通過20A /dm~2電流密度90min氧化處理可致密的厚度約為145μm且α-A l_2O_3含量超出67.2%高陶瓷層。通過使用含有氧化鉻粒子的電解液,可以制備出Al_2O_3+Cr_2O_3復合陶瓷層。結果表明,氧化鋁層、復合陶瓷層與基體的結合性能不低于55N及60NAl_2O_3+Cr_2O_3復合陶瓷層的磨損量小,Al_2O_3層次之;帶有氧化鋁陶瓷層試樣的自腐蝕電位Ecoor約為-0.26V腐蝕電流Icorr約為1.1E-7Al_2O_3+Cr_2O_3復合陶瓷層的自腐。異種材料無縫鋁管磁脈沖焊接(MPW利用磁脈沖成形原理,室溫條件下實現的高速、固相連接,工藝條件下,能度的焊接接頭。將MPW應用于鋁合金-鋼等異種材料的管-管焊接有利于實現零件輕量化結構設計。本文從一個圓鋼沖焊接原理和特點出發,利用3A 21鋁合金無縫鋁管高應變速率下的本構關系,采用數值模擬和工藝試驗相結合的對Al-Fe異種無縫鋁管磁脈沖焊接工藝進行了研究。冷推彎無縫鋁管可以經受大的塑性變形 為此,本文針對現有電磁成形裝置成形能力低、

              控制性能不佳等問題,無縫鋁管電磁成形裝置平臺研制中借鑒了脈沖強磁場裝置的設計理念,有效了裝置性能水平。此基礎上,完成了可實現兩級以上成形磁場產生與控制的多線圈、多電源成形實驗的搭建,為后續章節開展無縫鋁管電磁成形實驗研究提供了裝置平臺,并為同類電磁成形樣機的研制提供了很好的思路。研究發現:無縫鋁管上的電磁力分布特征與線圈和無縫鋁管高度比密切相關,直接決定無縫鋁管的變形行為,而在單線圈無縫鋁管電磁脹拉成形中,對應不同高度的成形線圈,無縫鋁管上的電磁力分布呈現單一的規律,且可控性差,使得無縫鋁管無法同時脹形深度和端部流動的要求。后,探究不同條件和下工件的成形行為是改進和成形裝置、成形工藝的重要依據。為此,1開展了單線圈-單電源下無縫鋁管脹拉成形行為的數值和實驗研究。隨著初始放電電壓的增大,線圈高度小于或等于無縫鋁管高度時,無縫鋁管將出現減薄破裂;線圈高度大于無縫鋁管時,無縫鋁管將出現上下端“貼合”現象,使得無縫鋁管脹形深度繼續存在瓶頸。此外,力亦將對無縫鋁管中部脹形深度和端部流動均產生影響,而力對無縫鋁管電磁成形的影響程度取決于無縫鋁管上徑向電磁力的分布情況。2開展了多線圈-多電源下無縫鋁管脹拉成形行為的數值和實驗研究。為單線圈-單電源成形的成形能力和調控能力,提出并開展了三線圈無縫鋁管電磁成形和背景場輔助電磁成形研究。研究發現:對于無縫鋁管三線圈成形,通過在無縫鋁管上、下兩端各放置一個成形線圈組成上、下線圈組,與無縫鋁管中心處成形線圈分別由兩套的脈沖電容器電源供電,可調節無縫鋁管上軸向電磁力和徑向電磁力分布,有效了成形效果;對。核聚變工程包層的管路對電絕緣、抗腐蝕等性能有特殊要求。

              文章來源:鋁管,6061鋁管,合金鋁管,無縫鋁管,方鋁管,大口徑鋁管,厚壁鋁管,天津吉斯特鋁業有限公司http://www.leadersoil.com 鋁板 花紋鋁板 合金鋁板 鋁管
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